Другие журналы

научное издание МГТУ им. Н.Э. Баумана

НАУКА и ОБРАЗОВАНИЕ

Издатель ФГБОУ ВПО "МГТУ им. Н.Э. Баумана". Эл № ФС 77 - 48211.  ISSN 1994-0408

Определение влияния основных геометрических параметров отвода насоса НМ 10000-210 на его характеристики.

# 08, август 2012
DOI: 10.7463/0812.0445666
Файл статьи: Ломакин_P.pdf (1267.04Кб)
авторы: Ломакин В. О., Артемов А. В., Петров А. И.

УДК 62-137

Россия, МГТУ им. Н.Э. Баумана

alexsij33@yandex.ru

 

Для сбора жидкости, выходящей из рабочего колеса, и преобразования скоростного напора в статический, с максимальной разгрузкой ротора от несимметричной силы давления, в данном нефтяном насосе применяется двухзавитковый спиральный отвод.

Принцип построения формы отвода заключается в равномерном снижении пропускной способности отвода от расчетного сечения к «нулевому» сечению (сечение, проходящее через язык отвода) [1]. Форма расчетного сечения строиться по общим рекомендациям и может варьироваться для одного типоразмера насоса. Значение угла установки языка отвода выбирается конструктором самостоятельно и может, как и форма расчетного сечения, варьироваться для одного и того же насоса.

При корректном проектировании формы подводящего устройства потери, возникающие в подводе, много меньше потерь в отводе. Как правило, потери энергии жидкости на трение в отводе составляют до 80 % от общих потерь энергии в насосе. Исходя из сказанного, первоочередным направлением повышения КПД нефтяного насоса НМ 10000-210 является улучшение геометрии отводящего устройства за счет выбора наилучшего сочетания размеров расчетного сечения и угла установки языка отвода.

Ресурс работы данного насоса ограничен ресурсом торцевых уплотнений и ресурсом подшипниковых узлов. Если продолжительность работы торцевых уплотнений  связана с качеством изготовления и монтажа уплотнений (хотя также может уменьшаться при высоких нагрузках на ротор вследствие прогиба вала), то ресурс подшипников, помимо качества изготовления и монтажа, зависит от усилий, возникающих на роторе. Радиальные силы в данной конструкции насоса превалируют над осевыми силами. Основная составляющая радиальных усилий на роторе - это остаточная сила, так как разделительное ребро отвода дает только частичную разгрузку от сил, возникающих из-за несимметричности распределения давления по окружности рабочего колеса. Добиться снижения усилий на роторе насоса можно благодаря профилированию отвода, улучшенная форма которого приведет к более симметричному распределению давления по окружности колеса.

Таким образом, можно утверждать, что значения, как потерь, так и остаточной силы зависит от выбранной формы расчетного сечения отвода и угла установки языка.

Следуя традиционным методикам профилирования двухзавиткового отвода насоса НМ 10000-210  [1], [4] сложно добиться максимальной минимизации указанных выше критериев (гидравлические потери, остаточная радиальная сила на роторе).

В задачи данной работы входит определение таких значений геометрических параметров отвода (размеры расчетного сечения, угол установки языка), при которых его характеристики будут наилучшими, что позволит повысить значение общего КПД насоса. Вопрос нахождения оптимального сочетания геометрических параметров является актуальным, так как на кафедре Э-10 МГТУ им. Н.Э. Баумана ведется разработка модернизированных насосов типа «НМ» в рамках работ по проекту «Разработка и производство отечественных насосных агрегатов нового класса для транспорта нефти (импортозамещающие технологии)» по заказу Нефтекамского машиностроительного завода.

С целью поиска наилучшего сочетания геометрических параметров было ограничено число таких параметров до трех: угол установки языка в плане отвода, угол раскрытия трапеции расчетного сечения отвода, радиус начальной окружности расчетного сечения. Указанные параметры оказывают наибольшее влияние на характеристики отвода, это было определено по результатам предварительных расчетов.

 Основные геометрические параметры представлены на рис. 1.

 

Описание: C:\Users\1\Desktop\Cтаться.bmp

 

Рисунок 1-Основные геометрические параметры отвода насоса НМ 10000-210

 

Для того чтобы объективно оценить влияние каждого геометрического параметра и их сочетаний на характеристики насоса необходимо независимо и равномерно распределить пробные точки в 3-х мерном пространстве геометрических параметров. Требование о равномерности распределения параметров можно реализовать с помощью ЛП-тау поиска.

Ограничения на изменение значений геометрических параметров, определяемые конструкцией насоса в целом,  имеют следующий вид.

1) Пределы изменения угла установки языка φ в плане от 100 до 500.

2) Пределы изменения угла раскрытия трапеции отвода α от 50 до 400.

3) Пределы изменения радиуса начальной окружности R отвода от 260 мм до 340 мм.

Результат расчета сочетаний геометрических параметров для 20 пробных точек представлен в табл. 1.

Таблица 1

Сочетания геометрических параметров для отвода насоса НМ 10000-210

№ точки

φ0

α0

R, мм

1

30

22,5

300

2

20

31,25

280

3

40

13,75

320

4

45

26,88

270

5

25

9,38

310

6

35

18,13

290

7

15

35,63

330

8

37,5

37,81

265

9

17,5

20,31

305

10

47,5

11,56

285

11

27,5

29,06

325

12

22,5

15,94

275

13

42,5

33,45

315

14

12,5

24,69

295

15

32,5

7,19

335

16

26,25

23,59

262,5

17

46,25

6,09

302,5

18

16,25

14,84

282,5

19

36,25

32,34

322,5

20

31,25

10,47

272,5

 

Вычисление характеристик отвода проводилось в программе STARCCM+ с помощью гидродинамического моделирования течения в отводе. Для проведения расчетов в STARCCM+ необходимо иметь твердотельную модель жидкости находящейся в отводящем устройстве. Данные модели были построены для всех 20-ти сочетаний геометрических параметров отвода. Пример твердотельной модели в программеCATIAпредставлен на рис. 2.

 

Описание: Описание: C:\Users\1\Desktop\Расчеты\Констр\ОТвод сетка.bmp.jpg

 

Рисунок 2-Твердотельная модель внутреннего объема жидкости в отводящем устройства насоса НМ 10000-210

 

Далее каждая модель была подвергнута гидродинамическому моделированию. Расчетная сетка, построенная в программе STARCCM+ в области языка отвода (область возникновения вихрей) представлена на рис. 3.

Описание: Описание: C:\Users\1\Desktop\Расчеты\ИССЛ\сетка 2.png

 

Рисунок 3-Расчетная сетка в области языка отвода насоса НМ 10000-210

 

По результатам расчета были получены значения радиальной силы на роторе и потерь в отводе при 20 сочетаниях геометрических параметров. Результат представлен в табл. 2.

Таблица 2

Полученные в результате расчета значения характеристик отвода насоса НМ 10000-210

№ точки

Радиальная сила на роторе F, Н

Потери напора Δh, м

1

2859

13,6

2

872

20,46

3

413,3

19,04

4

8436

24,19

5

847

13,76

6

6979,7

20,83

7

1070,9

18,51

8

7408

18,36

9

570,5

17,43

10

2626,3

17,4

11

5279,6

12,77

12

1077

18,3

13

2463

14

14

810

17

15

964

11,62

16

2380

19

17

1627,8

17,7

18

3633,6

20,3

19

3698,8

13,6

20

755

16,7

 

Результаты расчета в форме диаграмм представлены для потерь и радиальных сил в зависимости от номера пробной точки на рисунках 4 и 5 соответственно.

 

 

Рисунок 4-Гидравлические потери на трение в зависимости от номера пробной точки

 

 

Рисунок 5-Радиальная сила на роторе насоса в зависимости от номера пробной точки

 

Для оценки результатов гидродинамического моделирования составим диаграмму сочетаний значений варьируемых параметров для каждой пробной точки,  рисунок 6.

 

 

Рисунок 6-значения геометрических параметров для каждой пробной точки

 

Исходя из представленных диаграмм, можно сделать следующие выводы.

1) При значении угла φ от 350 до 450 возникают максимальные усилия на роторе (8436...6979,7 Н) с условием, если значения угла α находятся в пределах 180...270 при этом значение R не должно превышать 300 мм (270 мм...290 мм).

Наименьшие же значения силы (413,3...847 Н) достигаются при φ от 130 до 300, α от 110 до 200, R от 295 мм до 320 мм.

2) При значении угла φ от 27,50 до 32,50, α от 7,190 до 290, R от 300 мм до 335 мм потери энергии жидкости на трение имеют наименьшие значения (11,62...13,6 м).

Наибольшие гидравлическиепотери (24,19...20,46 м) возникают при φ от 200 до 45, α от 180 до 310, R от 270 мм до 290 мм.

Таким образом, рекомендации по выбору значений геометрических параметров имеют следующий вид.

 

1) По условию минимизации радиальных усилий на роторе, рисунок 7.

 

 

 

 

 

Рисунок 7-Выбор геометрических параметров по условию минимизации радиальных усилий на роторе

При этом попадание даже одного из варьируемых параметров в «красную зону» дает завышенные значения радиальной силы. Незаштрихованные области соответствуют отводам, дающим промежуточные значения радиальных сил.

 

2) По условию минимизации гидравлических потерь на трение, рисунок 8.

 

 

 

 

 

Рисунок 8-Выбор геометрических параметров по условию минимизации гидравлических потерь на трение

 

 Так как диапазоны изменения угла φ и α для наилучших и наихудших вариантов имеют перекрывающиеся области, определяющее значение имеет попадание радиуса начальной окружности в интервал 300...320 мм. 

При выборе геометрических параметров отвода необходимо максимально минимизировать гидравлические потери на трение, так как потери на трение жидкости в отводе оказывают существенное влияние на значение общего КПД насоса.

Исходя из этого, наилучшим вариантом сочетания геометрических параметров для отвода насоса НМ 10000-210 является вариант № 15.

Эпюра распределения давления в отводе с сочетанием геометрических параметров №15 и скалярное распределение скоростей представлены на рисунках 9 и 10 соответственно.

 

Описание: Описание: C:\Users\1\Desktop\Расчеты\ИССЛ\p\14 готeee.bmp

Рисунок 9-Эпюра распределения давления в отводе №15

Описание: Описание: C:\Users\1\Desktop\Расчеты\ИССЛ\ck-t\14 гwот.jpg

 

Рисунок 10-Скалярное распределение скоростей в отводе №15

 

Заключение. В данной работе было определено влияние основных геометрических параметров отвода насоса НМ 10000-210 (угол установки языка в плане отвода, угол раскрытия трапеции расчетного сечения отвода, радиус начальной окружности расчетного сечения) на его характеристики. После систематизации результатов гидродинамического моделирования, были выявлены закономерности изменения характеристик отвода в зависимости от значений выбранных параметров. Выявленные закономерности позволили дать ряд рекомендаций по выбору значений указанных параметров, которые при проектировании отводящего устройства дают возможность добиться наименьших величин как остаточной радиальной силы на роторе насоса, так и гидравлических потерь жидкости на трение, что, в свою очередь, повысит значение общего КПД насоса НМ 10000-210.  

 

Список литературы

1.    Петров А.И., Козлов С.Н. Расчет и  проектирование отводящих устройств центробежных насосов. Ч. 1. М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2004.

2.    Соболь И.М. Численные методы Монте-Карло. М.: Наука, 1973. 311 с.

3.    STAR CCM+ User Guide 6.02 / Компания «Саровский Инженерный Центр». Режим доступа: http://www.saec.ru/STAR_CCM_userguide/  (дата обращения 21.08.2012).

4.    Машин А.Н. Расчет и проектирование спирального отвода и полуспирального подвода центробежного насоса. М.: МЭИ, 1980. 44 с. 

Поделиться:
 
ПОИСК
 
elibrary crossref ulrichsweb neicon rusycon
 
ЮБИЛЕИ
ФОТОРЕПОРТАЖИ
 
СОБЫТИЯ
 
НОВОСТНАЯ ЛЕНТА



Авторы
Пресс-релизы
Библиотека
Конференции
Выставки
О проекте
Rambler's Top100
Телефон: +7 (915) 336-07-65 (строго: среда; пятница c 11-00 до 17-00)
  RSS
© 2003-2022 «Наука и образование»
Перепечатка материалов журнала без согласования с редакцией запрещена
 Тел.: +7 (915) 336-07-65 (строго: среда; пятница c 11-00 до 17-00)