Другие журналы
|
научное издание МГТУ им. Н.Э. БауманаНАУКА и ОБРАЗОВАНИЕИздатель ФГБОУ ВПО "МГТУ им. Н.Э. Баумана". Эл № ФС 77 - 48211. ISSN 1994-0408
Оценка напряженно-деформированного состояния пальца РМШ гусеничного движителя при сборке и кручении
# 05, май 2012 DOI: 10.7463/0512.0405070
Файл статьи:
Коростелев_P.pdf
(407.63Кб)
УДК 629.3.027.74 Россия, Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова В конструкциях современных гусеничных машин для снижения динамических нагрузок и повышения ресурса гусеничного движителя применяют силовые резиновые и резинометаллические элементы. Наибольшее распространение получила конструкция гусеничного движителя с резинометаллическими шарнирами (РМШ) с силовыми резиновыми элементами и с ограничителем радиальной деформации, обеспечивающих соединение траков гусеничной цепи. В таком шарнире угловое перемещение траков относительно друг друга, обеспечивается за счет деформирования резиновых элементов, а растягивающее усилие передается как резиновыми элементами, так и ограничителями. Применение РМШ позволяет повысить податливость гусеничной цепи, и тем самым значительно снизить динамические нагрузки, действующие на элементы не только гусеничного движителя, но и на элементы трансмиссии, исключить попадание абразива на поверхности трения, снизить потери мощности [1, 2]. Ресурс резинометаллического шарнирного соединения зависит от долговечности резиновых элементов, от усталостной прочности и жесткости металлической арматуры пальца, от износа в области контакта ограничитель-проушина. Резинометаллическое шарнирное соединение гусеничного движителя испытывает начальные деформации, вызванные запрессовкой пальца шарнира в проушины смежных звеньев и последующее (вторичное) нагружение во время эксплуатации: - деформации, вызванные поворотом звеньев относительно друг друга; - нагружение, вызванное растягивающим усилием в цепи; - деформации осевого сдвига, вызванные смещением траков параллельно оси шарнира. Кроме того, все указанные виды нагрузок могут действовать одновременно. Для определения напряженно-деформированного состояния при вторичном нагружении необходимо предварительно определить деформации и напряжения, действующие в резинометаллическом пальце шарнира, вызванные его запрессовкой в проушины смежных звеньев. В настоящей работе предложен алгоритм расчета напряженно-деформированного состояния резинометаллического пальца, вызванного запрессовкой в проушины смежных звеньев гусеничной цепи и при последующем деформировании, вызванном относительным поворотом звеньев. Поскольку конструкция пальца резинометаллического шарнира, как видно на рис. 1, состоит из металлической арматуры и привулканизированных к ней резиновых элементов, то предлагаемый метод расчета должен описывать механическое поведение при совместном деформировании резины и металла. Рис. 1. Резинометаллическое шарнирное соединение траков гусеничной цепи:
При сборке резина испытывает большие деформации, поэтому алгоритм расчета резиновых элементов базируется на основных соотношениях нелинейной теории упругости несжимаемого материала. Алгоритм позволяет, используя пошаговую процедуру и линеаризированные соотношения теории наложения малых деформаций на конечные деформации, оценивать напряженное состояние, как при конечных деформациях, так и при вторичном нагружении. Механическое поведение резины описывается упругим потенциалом Трелоара [3-5]. Поведение металлической части шарнира (арматуры) описывается соотношениями линейной теории упругости в цилиндрической системе координат. Поскольку для определения деформированного состояния резиновых элементов используется пошаговая процедура, то и для определения деформирования металлической арматуры пальца функционал приращения потенциальной энергии на каждом шаге деформирования арматуры должен учитывать деформации, полученные на предыдущем шаге. Учитывая вышесказанное, функционал приращения потенциальной энергии запишется в виде , (1) где - модуль сдвига; - модуль упругости; - коэффициент Пуассона; - постоянная Ляме; , - приращение перемещений в радиальном и осевом направлении на рассматриваемом шаге деформирования; , - суммарные перемещения в радиальном и осевом направлении, полученные на предыдущих шагах. Здесь и далее нижние индексы обозначают частные производные по соответствующим координатам. Для численной реализации алгоритма используется метод конечных элементов. Описание геометрической формы рассматриваемой конструкции и аппроксимация перемещений осуществлена четырехугольными изопараметрическими элементами с нелинейной аппроксимацией перемещений. Функции формы для конечного элемента записываются в терминах безразмерных координат , в виде [6,7] Координаты и перемещения точки элемента соответственно определяются выражениями [6]: ; ; ; , (2) где , - векторы соответствующих координат узловых точек конечного элемента; , - векторы соответствующих перемещений узловых точек конечного элемента. С учетом выражений (2) в матричном виде функционал (1) запишется , (3) где
; ; ; ; ; ; , , - соответственно функция формы конечного элемента и ее производные по координатам [5]. Для минимизации функционала дифференцируем выражение (3) и получаем (4) В соответствии с выражением (4) матрица жесткости элемента, описывающего упругое поведение металла, запишется в виде , (5) где - якобиан преобразования координат. Произведение , где , (6) позволяет учесть влияние деформации элемента определенной на предыдущих шагах деформирования. Матрица жесткости конечного элемента описывающего поведение резины при сборке вычисляется, как это показано в работе [5]. Приведенные соотношения позволяют последовательно определить распределение перемещений, компонентов тензора деформации и напряжений, а также их инвариантов в теле резинометаллического пальца шарнира после сборки. Рассмотрим алгоритм расчета напряженно-деформированного состояния при вторичном нагружении вызванном поворотом звеньев. Функционал приращения потенциальной энергии металлической арматуры при кручении записывается в виде , (7) где - перемещения в окружном направлении. В матричном виде выражение (7) перепишется в следующем виде , (8) где Для минимизации функционала дифференцируем выражение (8) и получаем (9) Матрица жесткости, описывающая упругое поведение металлического конечного элемента при вторичном нагружении крутящим моментом запишется в виде (10) Матрица жесткости (10) вычисляется по координатам в деформированном сборкой состоянии. Матрица жесткости конечного элемента описывающего поведение резины при кручении вычисляется, как это показано в работе [5]. Изложенные выше соотношения положены в основу программного комплекса. Программный комплекс позволяет по заданным конструктивным параметрам шарнирного соединения автоматически получать конечно-элементную модель резинометаллического пальца и учитывать граничные условия. Полученные в результате расчета поля перемещений, тензоров деформаций и напряжений и их инвариантов выводятся в графическом виде. На рис. 2 – 5 представлены картины распределения напряжений вызванных сборкой и последующим кручением (рис. 6, 7), полученные для конструкции РМШ гусеничной цепи трактора 4-го тягового класса. Проанализируем полученные картины распределения напряжений, при этом особое внимание уделим области присоединения резиновых элементов к металлической арматуре пальца. Центральная часть области соединения резины и металла испытывает напряжения сжатия (рис. 2). Максимальные значения напряжений составляют: для резиновых элементов крайней проушины (область I) – 1,89 МПа; для резиновых элементов двойных проушин (область II) – 3,23 МПа; для резиновых элементов центральной проушины (область III) – 2,99 МПа. Напряжения уменьшаются от указанных областей к периферии резинного элемента в области соединения и в направлении уменьшения радиуса пальца и возрастают в направлении увеличения радиуса в центральной части резинового элемента.
Рис. 2. Распределение напряжений (сборка)
Аналогичная картина распределения напряжений получена для напряжений (рис. 3). В области соединения резины и металла максимальных значений напряжения сжатия достигают в центральной части соединения и составляют для резиновых элементов проушин: крайней тройной (область I) – 1,89 МПа; для двойных (область II) – 2,69 МПа; для центральной (область III) - 2,49 МПа.
Рис. 3. Распределение напряжений (сборка)
Особенностью распределения напряжений (рис. 4) является то, что в центральной части соединения резиновых элементов и металла резиновые элементы испытывают напряжения сжатия, а металлическая арматура напряжения растяжения. Значение напряжений сжатия для резиновых элементов составляют: в области I – 1,43 МПа; в области II – 3,01 МПа; в области III – 2,69 МПа. Значение напряжений растяжения для металла в соединении с резиновыми элементами составляют: в области I – 1,73 МПа; в области II и III – 2,68 МПа.
Рис. 4. Распределение напряжений (сборка)
Касательные напряжения (рис. 5) вызванные сборкой, достигают максимальных значений в области соединения резины и металла на расстоянии 2,5…3,0 мм (область I) от крайней точки соединения для элементов крайней тройной проушины и на расстоянии 4,5…5,5 мм (области II и III) для элементов двойных и центральной проушины, и составляют: в области I – 1,00 МПа; в областях II и III – 1,49 МПа. Необходимо отметить, что именно в этих областях наблюдается разрушение резиновых элементов при сборке.
Рис. 5. Распределение напряжений (сборка)
Касательные напряжения (рис. 6) вызванные закручиванием шарнира, достигают максимальных значений в центральной части соединения резины и металла. Для резиновых элементов тройных проушин (область I и III) максимальные значения касательных напряжений достигают 0,46 МПа, а для двойных (область II) – 0,47 МПа. Наблюдается также некоторая концентрация касательных напряжений в области радиуса перехода от диаметра основного пальца к диаметру ограничителя (область IV).
Рис. 6. Распределение напряжений (кручение)
Касательные напряжения (рис. 7) вызванные закручиванием шарнира, достигают максимальных значений в области перехода от центральной проушины к двойной (область II) и от двойной проушины к крайней (область I). Максимальные значения касательных напряжений достигают в области I – 3,16 МПа и в области II – 2,63 МПа. Внешние слои арматуры пальца более нагружены.
Рис. 7. Распределение напряжений (кручение)
Таким образом, предложенный алгоритм позволяет определить напряженно-деформированное состояние резинометаллического пальца шарнирного соединения, вызванное сборкой шарнира и при последующем деформировании при закручивании. На основе анализа распределения перемещений, деформаций, напряжений их инвариантов оценить рациональность выбора конструктивных параметров существующих конструкций и обоснованно их выбрать для вновь проектируемых вариантов РМШ. Кроме того, представленный алгоритм является необходимым этапом, позволяющим получить информацию для расчета последующего нагружения от растягивающего усилия в цепи. Следующим этапом работы будет разработка алгоритма расчета напряженно-деформированного состояния резинометаллического пальца при действии растягивающего усилия в гусеничной цепи.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Барсуков Ю.Н. Экспериментальное исследование динамической нагруженности трансмиссии трактора класса 3 тс /Ю.Н. Барсуков, Л.Н. Беседин, В.Ф. Комаров //Труды АПИ. Вып. 54. - Барнаул, 1975. - С. 69 – 75. 2. Дружинин В.А. К вопросу об использовании гусениц с резинометаллическими шарнирами/В.А. Дружинин, В.А. Целищев // Совершенствование систем автомобилей, тракторов и агрегатов: сб. статей / под ред. к.т.н., профессора В.А. Дружинина / Академия транспорта РФ, АлтГТУ им. И.И. Ползунова.- Барнаул, 1999. – С. 11-18. 3. Лавендел Э.Э. Расчеты резинотехнических изделий.: Монография – М.: Машиностроение, 1976. – 232 с. 4. Дымников С.И. Расчет напряженно-деформированного состояния запрессованных резиновых элементов комбинированного шарнира методом последовательных приближений/С.И. Дымников, В.А. Дружинин //Каучук и резина. – 1977.-№6. – С. 47 – 51. 5. Коростелев С.А. Оценка напряженно-деформированного состояния резинового элемента РМШ гусеничного движителя при сборке и кручении/ С.А. Коростелев //Тракторы и сельхозмашины. – 2010.- № 11. – С. 26 – 29. 6. Галлагер Р. Метод конечных элементов. Основы.: Монография – М.: Мир, 1984. 428 с. 7. Сегерлинд Л. Применение метода конечных элементов.: Монография – М.: Мир, 1979. 392 с. Публикации с ключевыми словами: напряженно-деформированное состояние, гусеничный движитель, резинометаллический шарнир, резинометаллический палец Публикации со словами: напряженно-деформированное состояние, гусеничный движитель, резинометаллический шарнир, резинометаллический палец Смотри также:
Тематические рубрики: Поделиться:
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|